동부간선도로확장공사(2공구)지하화연결보완실시설계

설계도서검토의견서

(기술지원기술자/건설사업관리단/시공사)

2017. 09

	(주)	이산

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
1. 도로분야
1) 포장공	ㆍ다른 단면의 포장 구조 접속부 구간의 상세도면 추가 필요 (예 : U-TYPE 구간 포장 단면과 접속부)	ㆍ일반적으로 교량과 고성토 구간의 장기침하에 단차를 없애고 주행성을 좋게하기 위해 접속슬래브를 설치하나,본 현장의 지하차도 U-Type구간 끝단은 안정된 지반에 계획하였음. 또한, 지하차도 진·출입부는 별도 포장보강 및 구조물을 설치하지 않음.	선진 도로부 원안적용
2) 부대공	ㆍ지하차도 입구부의 종단 4.4%구간에 겨울철 결빙방지 시스템인 자동 융설액 분사장치 설치 필요 검토 ㆍ지하차도내 VMS 설치시 상세도면 추가하기 바람	ㆍ동부간선도로 성수방향 지하차도 U-Type구간은 남측방향으로 위치하고, 지하차도 진출부의 종단경사가 타 지하차도 대비 완만한 것으로 보임. 또한 지하차도 출구부 인근 중랑천 하천과 접하여 구조물로 계획되어 도로폭이 협소하여 장비설치 및 유지관리가 불리함. ㆍ지하차도내 ITS 방향표지는 부대도면에 표기하였고, VMS 설치 및 상세도면은 전기 성과품에 표기되어 있음.	선진 도로부 원안적용

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야	(ㆍ검토의견 / -설계내용)
1) 구조물기초 분야 - 구조계산서	ㆍU-TYPE 구간 구조물 기초 안정성 검토시 적용된 기초폭이 허용지지력 산정시와 침하량 산정시가 상이 확인바람 -지지력검토 : 기초폭, B=16.75m -침하량검토 : 기초폭, B=16.15m	ㆍU-TYPE 구간 기초폭 B=16.15m로 지지력 검토시 수정하였음. ㆍ기초폭을 수정하여 검토한 결과 기초 허용지지력이 최대지반반력보다 커 안정한 것으로 검토됨.	도화 토질부 반영 별첨#2-1
	ㆍ유효토피압 검토에 적용된 흙의 단위중량의 적용근거를 명확히 표기하기 바람 -흙의 단위중량: 1.9tf/m3 적용	ㆍ흙의 단위중량을 지반조사보고서에서 제시한 매립층 단위중량으로 수정하였음. - 매립층 단위중량 : 1.8tf/m3	도화 토질부 반영 별첨#2-2
	ㆍ모든 기초에 동일한 영향계수(Iz)를 적용하였으나, 기초크기 및 깊이에 따라 다르게 적용하는 것이 타당할 것으로 판단됨 -Schmertmann영향계수(Iz) : 0.3, 0.25 적용	ㆍ기초 및 지층에 따라 영향계수(Iz)를 수정하였음.	도화 토질부 반영 별첨#2-3
	(17.06.14 설계사 검토의견 회신) ㆍ변형영향계수 재산정 필요	ㆍ기초 및 지층에 따라 영향계수(Iz)를 수정하였음.	도화 토질부 반영 별첨#2-3
	ㆍ검토단면별 지층조건(포아송비)를 동일하게 0.2를 적용하였으므로 지반조사보고서 설계정수와 일치하도록 수정 바람 –Schmertmann제안식	ㆍ검토단면별 지층조건에 따라 포아송비를 조정하였음.	도화 토질부 반영 별첨#2-4
	ㆍ말뚝 기초의 연직지지력 산정시 풍화함 N치를 40으로 수정검토하고, 검토구간 위치 및 적용된 시추주상도를 표기하기 바람(국도설계실무요령) -말뚝연직지지력 풍화함 N치 : 50	ㆍ말뚝 기초의 연직지지력 산정시 N치는 구조물기초설계기준 해설에 제시된 N=50~60을 적용. ㆍ말뚝기초 연직지지력은 재하시험을 통해 확인할 수 있도록 반영하였음.	도화 토질부 원안적용 별첨#2-5
	ㆍ말뚝수평허용지지력 산정식 결과와 산정 결과표 허용지력이 상이하니 확인 바람 -산정식 결과 : 10.48tf/본 -산정 결과표 : 10.28tf/본	ㆍ허용수평지지력은 10.48ton/본 = 102.8kPa/본으로 산정되었음. ㆍ1ton = 9.807kPa.	도화 토질부 원안적용 별첨#2-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	ㆍ말뚝기초 수평변위 산정시 발생 수평력으로 재검토하기 바람 –허용지지력 10.48tf/본 산정	ㆍ수평변위는 안전측으로 허용수평지지력(10.48t)에 대한 변위로 산정되었음.	도화 토질부 원안적용 별첨#3-1

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ② STA.1+740 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.21) ㆍ벽체 길이가 가시설 횡단면도(6)와 상이함, 수정 필요 (p.21)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ벽체길이를 가시설 횡단면도(6)과 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#04-1 반영 별첨#04-2
2) 가시설 구조계산서 ② STA.1+740 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.23) ㆍ굴착면과 근입장 위치가 토사층이므로 보일링검토를 추가하기 바람	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음. ㆍ보일링 검토를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#04-3 반영 별첨#04-4
2) 가시설 구조계산서 ② STA.1+740 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p34) ㆍV-WALL 1,2 가시설 횡단면도(6)상의 길이와 상이함, 확인하여 수정 바람 (p34) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토 하기 바람 (p34) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 적용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ벽체길이를 가시설 횡단면도(6)과 일치하도록 수정하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#04-5 반영 별첨#04-6 원안적용 반영 별첨#04-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ③ STA.1+780 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.45) ㆍ벽체 길이가 가시설 횡단면도(8)와 상이함, 수정 필요 (p.45)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ벽체길이를 가시설 횡단면도(8)과 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#05-1 반영 별첨#05-2
2) 가시설 구조계산서 ③ STA.1+780 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.47)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#05-3
2) 가시설 구조계산서 ③ STA.1+780 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.59) ㆍV-WALL 1,2 가시설 횡단면도(8)상의 길이와 상이함, 확인하여 수정바람 (p.59) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토 하기 바람 (p.59) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 적용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ벽체길이를 가시설 횡단면도(8)과 일치하도록 수정하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#05-4 반영 별첨#05-5 원안적용 반영 별첨#05-6
2) 가시설 구조계산서 ④ STA.1+860 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.71)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#05-7
2) 가시설 구조계산서 ④ STA.1+860 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.73)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#05-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ④ STA.1+860 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.101) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.101) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#06-1 원안적용 반영 별첨#06-2
2) 가시설 구조계산서 ⑤ STA.1+920 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.115)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#06-3
2) 가시설 구조계산서 ⑤ STA.1+920 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.117)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#06-4
2) 가시설 구조계산서 ⑤ STA.1+920 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.144) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.144) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#06-5 원안적용 반영 별첨#06-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑥ STA.1+960 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.161)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-1
2) 가시설 구조계산서 ⑥ STA.1+960 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계의 지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.163)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-2
2) 가시설 구조계산서 ⑥ STA.1+960 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.192) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.192) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-3 원안적용 반영 별첨#07-4
2) 가시설 구조계산서 ⑦ STA.2+000 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.209)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-5
2) 가시설 구조계산서 ⑦ STA.2+000 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.211)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-6
2) 가시설 구조계산서 ⑦ STA.2+000 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.238) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.238) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#07-7 원안적용 반영 별첨#07-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑧ STA.2+040(좌) (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.259) ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도 상의 굴착심도가 상이함 (p.259)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도 상의 굴착심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#08-1 반영 별첨#08-2
2) 가시설 구조계산서 ⑧ STA.2+040(좌) (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계의 지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.261)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#08-3
2) 가시설 구조계산서 ⑧ STA.2+040(좌) (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.288) ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착고와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 확인 수정 바람 (p.288) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#08-4 원안적용 반영 별첨#08-5
2) 가시설 구조계산서 ⑨ STA.2+040(우) (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.309) ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도의 상의 굴착심도가 상이함 (p.309)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도 상의 굴착심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#08-6 반영 별첨#08-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원가술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑨ STA.2+040(우) (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.311)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#09-1
2) 가시설 구조계산서 ⑨ STA.2+040(우) (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.338) ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착고와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 확인 수정 바람 (p.338) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#09-2 원안적용 반영 별첨#09-3
2) 가시설 구조계산서 ⑩ STA.2+071 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.361) ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도가 상이함 (p.361)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#09-4 반영 별첨#09-5
2) 가시설 구조계산서 ⑩ STA.2+071 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.363)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#09-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑩ STA.2+071 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.393) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.393) ㆍ해석 DATA상의 스트러트 설치심도가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.393) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ스트러트 설치심도를 설계도와 맞도록 수정하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#10-1 원안적용 반영 별첨#10-2 반영 별첨#10-3
2) 가시설 구조계산서 ⑪ STA.2+120 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.421)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#10-4
2) 가시설 구조계산서 ⑪ STA.2+120 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.423)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#10-5
2) 가시설 구조계산서 ⑪ STA.2+120 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.450) ㆍH-PILE 길이가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.450) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#10-6 원안적용 반영 별첨#10-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑫ STA.2+260 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.471) ㆍSlab 표현 필요 (p.471) ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도가 상이함 (p.471) ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도의 상의 굴착심도가 상이함 (p.471)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ적용단면도에 구조물 슬래브가 표현되어 있음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도를 일치하도록 수정하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 굴착심도와 단면개요도 상의 굴착심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#11-1 원안적용 반영 별첨#11-2 반영 별첨#11-3
2) 가시설 구조계산서 ⑫ STA.2+260 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.473)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#11-4
2) 가시설 구조계산서 ⑫ STA.2+260 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.500) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.500) ㆍ해석 DATA상의 스트러트 설치심도가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.500) ㆍ해석 DATA상의 H-PILE 길이가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.500) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ스트러트 설치심도를 설계도와 맞도록 수정하겠음. ㆍH-PILE 길이를 설계도와 일치하도록 수정하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#11-5 원안적용 반영 별첨#11-6 반영 별첨#11-7 반영 별첨#11-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑬ STA.2+340 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.521)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#12-1
2) 가시설 구조계산서 ⑬ STA.2+340 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계의 지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.523)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#12-2
2) 가시설 구조계산서 ⑬ STA.2+340 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.550) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.550) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#12-3 원안적용 반영 별첨#12-4
2) 가시설 구조계산서 ⑭ STA.2+460 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.569) ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도가 상이함 (p.569)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#12-5 반영 별첨#12-6
2) 가시설 구조계산서 ⑭ STA.2+460 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계의 지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.571)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#12-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑭ STA.2+460 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.598) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.598) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#13-1 원안적용 반영 별첨#13-2
2) 가시설 구조계산서 ⑮ STA.2+680 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.617)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#13-3
2) 가시설 구조계산서 ⑮ STA.2+680 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.619)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#13-4
2) 가시설 구조계산서 ⑮ STA.2+680 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.646) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.646) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#13-5 원안적용 반영 별첨#13-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑯ STA.2+800 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.665) ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도가 상이함 (p.665)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ1.2 적용단면도 상의 스트러트 설치심도와 단면개요도의 상의 스트러트 설치심도를 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#14-1 반영 별첨#14-2
2) 가시설 구조계산서 ⑯ STA.2+800 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.667)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#14-3
2) 가시설 구조계산서 ⑯ STA.2+800 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.694) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.694) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#14-4 원안적용 반영 별첨#14-5
2) 가시설 구조계산서 ⑰ STA.2+960 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.713)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#14-6
2) 가시설 구조계산서 ⑰ STA.2+960 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.715)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#14-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑰ STA.2+960 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.742) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.742) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-1 원안적용 반영 별첨#15-2
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.761)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-3
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.763)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-4
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (4.5 강널말뚝 설계)	ㆍ강널말뚝 재원이 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.781)	ㆍ강널말뚝 제원을 설계도와 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-5
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (4.10 어스앵커 설계)	ㆍ앵커의 설치각도가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.789)	ㆍ앵커의 설치각도를 설계도와 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-6
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.793) ㆍ강널말뚝 제원(400×170×15.5)을 확인하기 바람 (p.793)	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ강널말뚝 제원을 설계도와 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#15-7 반영 별첨#15-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ⑱ STA.3+000 (6.1 IN PUT)	ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.793) ㆍ앵커 설치각도 가시설 횡단면도(55)와 상이함 (p.793) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍ해석 DATA상의 굴착심도는 배수트렌치 깊이(0.5m)를 고려하여 안전측으로 적용하였음. ㆍ앵커의 설치각도를 설계도와 일치하도록 수정하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 원안적용 반영 별첨#16-1 반영 별첨#16-2
2) 가시설 구조계산서 ⑲ STA.3+040 (1.1 단면개요도) (1.2 적용단면도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.811) ㆍ1.2 적용단면도상에서 굴착심도가 깊은 좌측 단면으로 변경하여 재검토 바람 (p.811) ㆍ1.2 적용단면도상에서 앵커 및 스트러트 설치심도가 적용단면도와 상이함 (p.811) ㆍ1.2 적용단면도와 가시설 횡단면도(57) 단면이 상이함 (p.811) ㆍ1.1 단면개요도 상의 굴착폭이 1.2 적용단면과 상이함 (p.811)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ굴착심도가 깊은 좌측단면으로 변경하여 재검토하겠음. ㆍ앵커 및 스트러트 설치심도를 적용단면도와 일치시겨 재검토하겠음. ㆍ적용단면도를 가시설 횡단면도(57)과 일치하도록 변경하겠음. ㆍ단면개요도와 적용단면도의 굴착 폭을 일치하도록 변경하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#16-3 반영 별첨#16-4 반영 별첨#16-5 반영 별첨#16-6 반영 별첨#16-7
2) 가시설 구조계 ⑲ STA.3+040 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.813)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#16-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계 ⑲ STA.3+040 (4.10 어스앵커 설계)	ㆍ앵커의 설치각도가 설계도와 상이하므로 확인 후 재검토하기 바람 (p.839)	ㆍ앵커의 설치각도를 설계도와 일치하도록 변경하여 재검토하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#17-1
2) 가시설 구조계산서 ⑲ STA.3+040 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.842) ㆍ설계도상 사보강재와 앵커 사용구간 구분하여 재검토 바람 (p.842) ㆍ지하수위 입력 조건 단면개요도와 상이함 (p.842) ㆍ스트러트 길이 단면개요도와 상이함 (p.842) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ사보강재 적용구간을 추가로 검토하겠음. ㆍ지하수위 입력 조건 단면개요도와 일치하도록 수정하겠음. ㆍ스트러트 길이를 단면개요도와 일치하도록 수정하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#17-2 반영 별첨#17-3 반영 별첨#17-4 반영 별첨#17-5 반영 별첨#17-6
2) 가시설 구조계산서 ⑳ STA.3+080 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.861)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#17-7
2) 가시설 구조계 ⑳ STA.3+080 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.863)	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#17-8
2) 가시설 구조계산서 ⑳ STA.3+080 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.890) ㆍ단면개요도(횡단면도)와 해석 DATA상의 굴착고가 상이하므로 재검토하기 바람 (p.890) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ굴착고를 단면개요도에 맞게 수정하여 재검토하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#17-9 반영 별첨#17-10 반영 별첨#17-11

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계 ㉑ 외부대피계단 #3 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.909) ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이가 상이함 (p.909)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이를 일치시켜 재검토하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#18-1 반영 별첨#18-2
2) 가시설 구조계 ㉑ 외부대피계단 #3 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.911) ㆍ굴착면과 근입장 위치가 토사층이므로 보일링 검토를 추가하기 바람	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음. ㆍ보일링 검토를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#18-3 반영 별첨#18-4
2) 가시설 구조계산서 ㉑ 외부대피계단 #3 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.928) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#18-5 반영 별첨#18-6
2) 가시설 구조계 ㉒ 외부대피계단 #4 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.947)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#18-7
2) 가시설 구조계 ㉒ 외부대피계단 #4 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.949) ㆍ굴착면과 근입장 위치가 토사층이므로 보일링 검토를 추가하기 바람	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음. ㆍ보일링 검토를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#18-8 반영 별첨#18-9

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계산서 ㉒ 외부대피계단 #4 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.966) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#19-1 반영 별첨#19-2
2) 가시설 구조계 ㉓ 외부대피계단 #5 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.985) ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이가 상이함 (p.985)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이를 일치시켜 재검토하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#19-3 반영 별첨#19-4
2) 가시설 구조계 ㉓ 외부대피계단 #5 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.987) ㆍ굴착면과 근입장 위치가 토사층이므로 보일링 검토를 추가하기 바람	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음. ㆍ보일링 검토를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#19-5 반영 별첨#19-6
2) 가시설 구조계산서 ㉓ 외부대피계단 #5 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.928) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#19-7 반영 별첨#19-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
2) 가시설 구조계 ㉔ 외부대피계단 #6 (1.1 단면개요도)	ㆍ지층심도 및 지하수위 심도 표기 수정하기 바람 (p.1021) ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이가 상이함 (p.1021)	ㆍ적용단면도에 지층심도 및 지하수위 심도를 표기하겠음. ㆍ적용단면도 상의 근입 깊이와 단면개요도 상의 근입 깊이를 일치시켜 재검토하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#20-1 반영 별첨#20-2
2) 가시설 구조계 ㉔ 외부대피계단 #6 (2.3 지반의 물성치)	ㆍ설계지반정수가 지반조사보고서와 상이하므로 수정하기 바람 (p.1023) ㆍ굴착면과 근입장 위치가 토사층이므로 보일링 검토를 추가하기 바람	ㆍ지반조사보고서 내용과 일치하도록 지반정수를 수정하겠음. ㆍ보일링 검토를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#20-3 반영 별첨#20-4
2) 가시설 구조계산서 ㉔ 외부대피계단 #6 (6.1 IN PUT)	ㆍ해석 INPUT DATA의 V-WALL 탄성계수를 2.1E+07로 수정하여 재검토하기 바람 (p.1040) ㆍ단계별 가시설 발생 부재력을 확인할 수 있도록 결과 DATA를 첨부하기 바람	ㆍSI단위를 사용하였으므로 V-WALL탄성계수를 2.1E+08로 수정하여 반영하겠음. ㆍ단계별 부재력 확인이 가능하도록 TOTAL OUTPUT DATA를 첨부하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#20-5 반영 별첨#20-6
3) 설계도 ① STA.1+680 (가시설 횡단면도)	ㆍSTA.1+680 횡단면도가 누락되었으므로 추가하기 바람	ㆍSTA.1+680 횡단면도를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#20-7
3) 설계도 ② STA.2+980~STA.3+040 (가시설 횡단면도)	ㆍ횡단면도상 앵커의 설치각도가 제원표와 상이하므로 확인 바람 ㆍ앵커의 설치각도가 60°로 표현되어 있어 수정하기 바람	ㆍ횡단면도상의 설치각도 표기 오류로 일치하도록 수정하겠음. ㆍ앵커의 설치각도는 60°로 계산서, 도면이 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#20-8

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 토질분야
3) 설계도 ③ 종 가시설횡단면도 (9),(10),(12), (13),(15),(16),(18),(19),(20),(21)(22),(23),(24),(27),(28),(29),(30),(31),(32) ,(33),(34),(35),(36),(41),(42),(43) (버팀보 계획)	ㆍ버팀보와 개착박스의 상부 슬래브의 중첩으로 가시설 해체시 안정성이 취약할 것으로 예상되며, 해체시 검토 추가 및 버팀보 위치를 수정하기 바람 (p.5083~5117)	ㆍ버팀보 단계적 철거로 슬래브와 중첩되는 구간은 간섭이 발생하지 않으며, 충분한 안정성을 확보하도록 순차적 철거로 계획하였음.	선진 구조부 원안적용
	(17.06.14 설계사 검토의견 회신) ㆍ흙막이 가시설 해체 검토시, 버팀보 철거와 슬래브 철거를 동일 단계가 아닌 개별 단계로 분리하여 재검토 필요	ㆍ흙막이 가시설 해체 검토시 버팀보 철거와 슬래브 타설을 단계별로 적용하여 검토하였음.	선진 구조부 원안적용
3) 설계도 ④ 복공구간 안전 울타리 계획 추가 (부대공 계획)	ㆍ가시설 계획시 복공구간에 대하여 안전 울타리 계획을 추가하기 바람	ㆍ안전울타리는 기계획되어 있음.	선진 도로부 원안적용
	(17.06.14 설계사 검토의견 회신) ㆍ도면 목록에 수록
3) 설계도 ⑤ 계측계획도	ㆍ가시설 계측계획도에서 건물 경사계 및 진동계 설치위치(인근 아파트 단지인지?)를 확인할 수 없으므로 확인 및 수정 바람 (5-195~5-196)	ㆍ가시설 계측계획도에 건물 경사계 및 진동계의 설치위치를 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#21-5
4) 보고서 ① 가시설 계획	ㆍ보고서에 기대된 검토단면이 설계도와 상이하므로 수정바람 (p.6-157~6-161) ㆍ가시설 검토단면별 위치 및 검토결과 요약내용을 수록하기 바람 (p.6-157~6-161) ㆍ어스앵커 설치각도가 설계도와 상이하므로 확인 및 수정바람 (p.6-157~6-161)	ㆍ보고서의 검토단면을 설계도와 일치하도록 수정하였음. ㆍ가시설 단면검토 결과 요약은 구조계산서(Ⅳ)권 검토단면별「3.계산결과요약」에 기수록하였음. ㆍ보고서의 어스앵커 설치각도를 설계도와 일치하도록 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#21-6 원안적용 반영 별첨#21-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	(17.06.14 설계사 검토의견 회신) ㆍ전체 검토단면의 해석결과에 대해 요약표 수록	ㆍ가시설 검토단면의 해석결과 요약은 구조계산서(Ⅳ)권 검토단면별「3.계산결과요약」에 기수록 하였음.	원안적용
4) 보고서 ② 유입량 검토	ㆍ3구간 유입량 검토시 단면과 모델링도가 상이하므로 수정바람 (p.6-162~6-170) ㆍ유입량 검토에 따른 배수펌프 소요 댓수 및 배치계획을 추가하기 바람 (p.6-162~6-170)	ㆍ모델링도를 수정하겠음. ㆍ유입량 검토는 최대홍수위시 지하수위 변동에 따른 구조검토시 지하수위에 반영하여 가시설 검토를 수행하였으며, Sheet Pile계획으로 별도의 배수펌프는 적용하지 않음.	도화 토질부 반영 별첨#22-2 선진 구조부 원안적용
	(17.06.14 설계사 검토의견 회신) ㆍSheet Pile을 계획하더라도 하천에 근접하고 있어 공사기간 내 수위변동에 따른 유입수 발생이 예상되므로 별도 펌프계획 수립 필요	ㆍ공사시기 및 현장여건에 따라 유입수 발생의 유무가 달라지므로 시공시 현장여건에 맞게 펌프계획을 수립 후 시공하는 것이 적정할 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용
4) 보고서 ③ 계측계획	ㆍ가시설 계측계획을 추가하고 인접구조물 구간에 대한 상세현황을 추가하기 바람	ㆍ가시설 계측계획은 구조물도 5-195~5-196 가시설 계측계획도에 기수록 하였으며, 건물경사계 적용구간에 인접구조물 현황을 표기하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#22-4

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
1) 공통	ㆍ철근의 정척이 10m인데 모든 주철근을 10m보다 작게 하여(9.900,9.800) 낭비와 절단해야 하는 문제 있으므로 10m 철근 절단하지 않도록 작성 요함	ㆍ설계시 철근규격이 바뀔 때마다 이음위치를 변경하면서 철근길이를 정치수로 맞추는 것은 현실적으로 어려우므로 필요하다면 현장에서 Shop Drawing을 통해 변경하기 바람.	도화 구조부 원안적용
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ철근의 정척이 10m이므로 상·하부 슬래브 중앙부와 같이 철근을 절단하지 않고 사용할 수 있는 곳에서는 정척을 배근하는 것이 바람직함. 모든 철근을 절단 가공하는 것은 시공성이 저하될 뿐만 아니라 사용할 수 없는 2m 미만의 철근이 고재 처리되어 경제적으로도 매우 불리함. 또한 정척을 사용하는 철근은 주로 주철근으로 연결되는 철근보다 큰 직경을 갖고 있어 현장에서 도면을 작성할 경우 현 설계보다 철근량이 늘어나게 됩니다. 이음 위치도 변경이 불가피하게 되므로 설계단계에서 도면을 제대로 작성하는 것이 타당하다고 판단됨.	ㆍ설계시 철근 이음위치의 경우 가급적 인장부에 발생시키지 않도록 배치하였으며, 일부구간에 철근이음이 추가발생된 곳은 있으나 모든 철근은 가공조립을 반영하여 수량산출을 하였음 ㆍ설계시 철근 직경에 따른 이음위치를 현장요구상황에 맞게 적용하여 도면을 작성하기는 현실적으로 어려움이 있음. ㆍ따라서 구조적인 문제가 아닌 철근가공의 용이성을 위해 이음위치를 변경하고자 할 경우 현장에서 적의 조치함이 적절할 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
2) U-TYPE 구간 ① TYPE 1~3	ㆍ좌우측 지하수위를 다르게 잡은 이유 불분명, 특히 좌측 GL.-0.685m(TYPE 2,3은 0.740m)근거 없음 ㆍ좌우측 지하수위를 동일하게 보거나 U-TYPE 특성상 지하수위가 단절되어 높이가 다른 것을 고려하고자 한다면 이후 구간과 같이 EL.-1.0m로 통일하거나 홍수위 적용하는 것이 타당함	ㆍGL.-1.0m의 극한수위 적용시 좌우측 벽체의 높이가 상이하여 각각 지하수위 높이를 다르게 적용하였으며, 0.685m와 0.740m는 하부슬래브를 제외한 해당 단면의 좌측 벽체 높이임. ㆍ높은쪽 지하수위로 부력검토를 수행하는 것은 과하다고 판단하여 좌우측 지하수위의 평균을 사용하여 부력을 검토하였으며, TYPE1~3 좌측벽체의 GL-1.0m이 하부슬래브 아래에 위치하여 우측벽체와의 평균높이를 적용하였음.	도화 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	ㆍ하중계산에서 토압 및 수압의 작용 높이가 좌표계산과 맞지 않음(상시, 지진시 동일)	ㆍ토압의 작용높이는 좌우측 도로 계획고인 벽체 최상단 아래 0.7m부터 적용하였고, 수압은 지하수위를 고려하여 적용하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#24-1
	ㆍ단면산정 뿐만 아니라 부력검토에서도 지하수위를 GL.-1.0m로 하면 홍수위보다 낮으므로 홍수위를 적용함이 적절함	ㆍ홍수위를 고려한 침윤선 영향검토 결과분석을 통해 GL.-1.0m로 부력 및 단면검토를 수행하는 것으로 발주처와 협의하였으며, 하천제방 인접구간(U-TYPE) 침윤선 검토 결과는 별첨으로 첨부함.	도화 구조부 반영 별첨#24-2
	ㆍ과재 하중 누락됨	ㆍ과재하중 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#24-3
	ㆍ부력검토에서 부력에 대한 안정계산시 구체 자중, 측면 마찰력 및 부상방지턱 작용하중만을 고려하였다고 되어 있으나, 실제 계산에서는 구체 자중만 고려하였으므로 문구 수정	ㆍ부력에 대한 안정계산시 구체자중과 측면마찰력, 부상방지턱 작용하중을 고려하였다는 문구는 구체자중만을 고려하였다는 문구로 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#24-4
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ시점부(TYPE 1~3)의 좌측벽체가 지하수위 보다 위에 있는 구간은 수압이 작용치 않으므로 수압을 고려하지 않으면 되는데 지하수위를 올려서 작용시키는 것은 맞지 않다고 판단됨.	ㆍ지하수위보다 낮은 좌측벽체 구간에 대한 수압은 계산에 고려하지 않고 반영하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#24-1
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ수압 및 토압 산정에 오류가 있음 (U-TYPE 전구간) 예를 들어 TYPE 1의 좌측벽체는 모델링에서 18번 부재 길이 1.385m 이며 토압작용 높이는 1.385-0.7=0.685m 이므로 토압 wh2의 경우 5.75+0.185x19x0.5 =7.508 kn/㎡ 인데 작용 높이의 오류로 인하여 5.75+0.574x19x0.5 =11.198 kn/㎡ 으로 되어 있으며 지하수위를 GL.-0.685m로 하였으므로 수압이 작용치 않는데 0.389 kn/㎡이 작용하는 것으로 계산됨.	ㆍ수압 및 토압 산정시 좌측벽체의 부재길이가 모델링 높이와 일치하도록 계산에 반영하겠음.

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
2) U-TYPE 구간 ② TYPE 4	ㆍ하중계산에서 토압 및 수압의 작용높이가 좌표계산과 맞지 않음(상시, 지진시 동일) 또한, 단면산정 뿐 아니라 부력검토에서도 지하수위를 GL-1.0m로 하면 홍수위보다 낮으므로 홍수위를 적용함이 적절함	ㆍ하중계산에서 수압 및 토압 산정시 작용높이가계산높이와 일치하도록 계산에 반영하겠음 또한 홍수위를 고려한 침윤선 영향검토 결과분석을 통해 GL.-1.0m로 부력 및 단면검토를 수행하는 것으로 발주처와 협의하였으며, 하천제방 인접구간(U-TYPE) 침윤선 검토 결과는 별첨#24-2를 참고 요함.	도화 구조부 반영 별첨#25-1
	ㆍ과재 하중이 누락되었음	ㆍ과재하중 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#25-2
	ㆍ부력검토에서 부력에 대한 안정계산시 구체 자중, 측면 마찰력 및 부상방지턱 작용하중만을 고려하였다고 되어 있으나 실제 계산에서는 구체 자중만 고려하였으므로 문구 수정	ㆍ부력에 대한 안정계산시 구체자중과 측면마찰력, 부상방지턱 작용하중을 고려하였다는 문구는 구체자중만을 고려하였다는 문구로 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#25-3
	ㆍ하부 슬래브 중앙 하면의 구조계산서와 도면 불일치 (계산서 H22-8EA, 도면 H16-4EA)	ㆍ구조계산서에서 하부슬래브 중앙부 하면의 위치는 하면 우측 절점부로 반영한 사항으로 중앙부의 값으로 수정하여 반영하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#25-4
	ㆍ철근재료표에서 B5, B7의 철근량 누락	ㆍ최종 도면 및 수량산출서에 B5, B7 철근 추가하였음.	도화 구조부 원안적용
2) U-TYPE 구간 ③ TYPE 5~9	ㆍ하중계산에서 토압 및 수압의 작용높이가 좌표계산과 맞지 않음(상시, 지진시 동일) 또한, 단면산정 뿐 아니라 부력검토에서도 지하수위를 GL-1.0m로 하면 홍수위보다 낮으므로 홍수위를 적용함이 적절함	ㆍ하중계산에서 수압 및 토압 산정시 작용높이가계산높이와 일치하도록 계산에 반영하겠음 또한 홍수위를 고려한 침윤선 영향검토 결과분석을 통해 GL.-1.0m로 부력 및 단면검토를 수행하는 것으로 발주처와 협의하였으며, 하천제방 인접구간(U-TYPE) 침윤선 검토 결과는 별첨#24-2를 참고 요함.	도화 구조부 반영 별첨#25-6
	ㆍ과재 하중이 누락되었음	ㆍ과재하중 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#25-7

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
2) U-TYPE 구간 ③ TYPE 5~9	ㆍ부력검토에서 부력에 대한 안정계산시 구체 자중, 측면 마찰력 및 부상방지턱 작용하중만을 고려하였다고 되어 있으나 실제 계산에서는 구체 자중만 고려하였으므로 문구 수정	ㆍ부력에 대한 안정계산시 구체자중과 측면마찰력, 부상방지턱 작용하중을 고려하였다는 문구는 구체자중만을 고려하였다는 문구로 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#26-1
2) U-TYPE 구간 ④ TYPE 10	ㆍ하중계산에서 토압 및 수압의 작용높이가 좌표계산과 맞지 않음(상시, 지진시 동일) 또한, 단면산정 뿐 아니라 부력검토에서도 지하수위를 GL-1.0m로 하면 홍수위보다 낮으므로 홍수위를 적용함이 적절함	ㆍ하중계산에서 수압 및 토압 산정시 작용높이가계산높이와 일치하도록 계산에 반영하겠음. 또한 홍수위를 고려한 침윤선 영향검토 결과분석을 통해 GL.-1.0m로 부력 및 단면검토를 수행하는 것으로 발주처와 협의하였으며, 하천제방 인접구간(U-TYPE) 침윤선 검토 결과는 별첨#24-2를 참고 요함.	도화 구조부 반영 별첨#26-2
	ㆍ과재 하중이 누락되었음	ㆍ과재하중 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#26-3
	ㆍ부력검토에서 부력에 대한 안정계산시 구체 자중, 측면 마찰력 및 부상방지턱 작용하중만을 고려하였다고 되어 있으나 실제 계산에서는 구체 자중만 고려하였으므로 문구 수정	ㆍ부력에 대한 안정계산시 구체자중과 측면마찰력, 부상방지턱 작용하중을 고려하였다는 문구는 구체자중만을 고려하였다는 문구로 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#26-4
	ㆍ하부슬래브 중앙부 철근량이 구조계산서와 도면 불일치 (계산서 H32-8EA + H22-4EA 도 면 H29-8EA + H29-8EA)	ㆍ하부슬래브 중앙부 철근은 구조계산서와 도면을 H32-8EA로 통일하였음.	도화 구조부 원안반영
	ㆍ좌측벽체 하부 구조계산서와 도면 불일치. (계산서 H25-8EA, 도면 H29-8EA)	ㆍ좌측벽체 철근은 구조계산서와 도면을 H29-8EA로 통일하였음.	도화 구조부 원안반영

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
2) U-TYPE 구간 ④ TYPE 10	ㆍ우측벽체 하부 구조계산서와 도면 불일치 (계산서 H32-8EA + H22-4EA 도 면 H29-8EA + H29-8EA)	ㆍ우측벽체 철근은 구조계산서와 도면을 H29-8EA+H29-8EA로 통일하였음.	도화 구조부 원안적용
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ계산서와 도면의 불일치 U-TYPE 10 좌측벽체 하부 구조계산서 H25-8EA, 도면 H29-8EA 우측벽체 중앙 구조계산서 H19-4EA + H32-4EA + H22-4EA, 도면 H29-8EA + H29-8EA 우측벽체 하부 구조계산서 H32-8EA + H22-4EA, 도면 H29-8EA + H29-8EA	ㆍU-TYPE 10 도면과 계산서의 철근직경은 서로 일치하는 것으로 확인됨.	도화 구조부 원안적용
3) BOX 구간 ① 제트팬 미 설치구간	ㆍ구조계산시 토피는 3.0m이나 토공도에서 최대 토피는 4.5m이므로 확인 후 수정요함 (BLOCK 13의 경우도 구조계산서 토피는 2.0m이나 토공도의 최대토피는 3.3m이므로 확인 후 수정요함)	ㆍ제트팬 미 설치구간 최대토피 4.5m와 BLOCK13 최대토피 3.5m로 변경하여 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#27-3
	ㆍ하중계산에서 포장층의 두께를 5㎝로 계산되어 있으니 수정요함 (다른 구간은 50㎝로 계산됨)	ㆍ하중계산에서 포장층의 두께를 50cm로 변경하여 적용하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#27-4
	ㆍ활하중과 상재활하중을 2중으로 계산하였으니 상재활하중(과재하중)은 제외하는 것이 타당	ㆍ과재하중을 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#27-5
	ㆍ지반반력계수(붕괴방지) 지반탄성계수 산정시 성토재의 심도가 연암의 심도보다 깊게 표기되어 있는 등 잘못 되어 있음	ㆍ구조계산서의 심도는 깊이가 아닌 Elevation을 나타나는 것임.	도화 구조부 원안적용

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ제트팬 미설치 구간의 포장층 두께를 5㎝로 적용하였으니 재 검토 요합니다. 설계사 답변에서는 전구간을 5㎝로 적용하였다고 하였으나 제트팬 미설치 구간만 5㎝고 나머지 구간은 50㎝로 되어 있으니 확인 바랍니다.	ㆍ제트팬 미설치 구간의 포장층 두께를 50㎝로 변경하여 적용하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#27-4
3) BOX 구간 ② 복층 BOX 구간	ㆍ지반반력계수(붕괴방지) 지반탄성계수 산정시 성토재의 심도가 연암의 심도보다 깊게 표기되어 있는 등 잘못되어 있으며, 풍화암의 N값의 6으로 계산되어 있으니 수정요함	ㆍ구조계산서 상에서 지반층의 심도깊이와 적용된 풍화암의 N치 값을 수정항 반영하겠음	도화 구조부 반영 별첨#28-3
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ복층 BOX 구간의 지반반력계수(붕괴방지) 산정시 풍화암의 초기 상태 전단파 속도계산에서 N값이 6으로 계산되어 있으므로 수정요합니다.	ㆍ구조계산서 상에서 지반층의 심도깊이와 적용된 풍화암의 N치 값을 수정항 반영하겠음

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
4) 집수정구간	ㆍ하중계산에서 포장층 두께가 제외되어 있으니 수정요함	ㆍ포장층 두께를 고려하여, 단면을 검토하겠음	도화 구조부 반영 별첨#29-1
	ㆍ고정하중은 자동계산이므로 1/2의 상부슬래브 하중이 고려되어 있는 것은 제외하는 것이 바람직(지하수위 있을 때 토압산정 단위중량 오류)	ㆍ1/2의 상부슬래브 하중에서 제외하고, 단면을 검토하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#29-2
	ㆍ지하수위 있는 경우 고정하중(LOAD CASE 3)의 상부슬래브 하중이 잘못 되었으니 수정요함	ㆍ상부슬래브 하중을 제외하고, 단면을 검토하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#29-3
	ㆍ지반반력계수(붕괴수준) 지반탄성계수 산정시 흙의 프와슨비를 0.31로 적용하였는데 다른 구간에서는 0.45를 적용 하였으므로 수정요함	ㆍ포아송비의 경우, 지반조사 자료에 근거하여 매립층과 퇴적층은 0.35, 풍화암은 0.31을 적용하였음.	도화 구조부 원안적용
	ㆍINPUT DATA와 OUTPUT DATA가 누락되었으므로 추가요함 (단면력도의 값을 확인불가)	ㆍ검토의견을 반영하여, 데이터를 추가하도록 하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#29-5
	ㆍ구조계산서 및 도면 불일치 ⇒상부슬래브 좌측 중앙부 (계산서 H29-8EA + H25-8EA, 도 면 H29-8EA + H29-4EA + H25-4EA) 좌측벽체 중앙지점부 (계산서 H29-8EA + H29-8EA + H25-8EA, 도 면 H29-8EA + H29-8EA) 좌측벽체 하단부 (계산서 H32-8EA + H32-8EA + H32-8EA, 도 면 H32-8EA + H32-8EA)	ㆍ검토의견을 반영하여, 구조계산서 및 도면 불일치 사항을 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#29-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
4) 집수정구간	ㆍ 차도슬래브 좌측 단부 (계산서 H32-8EA, 도면 H29-8EA + H29-8EA) 차도슬래브 우측 단부 (계산서 H29-8EA + H29-8EA, 도면 H32-8EA) 기계실 중앙벽체 상부 (계산서 H32-8EA, 도면 H32-4EA + H29-4EA	ㆍ검토의견을 반영하여, 구조계산서 및 도면 불일치 사항을 수정하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#30-1
	ㆍ집수정 마감벽 토압 및 수압 산정오류 및 과재하중 누락	ㆍ검토의견을 반영하여, 토압/수압 오류 정정 및 과재하중을 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#30-2
	ㆍ도면 BLOCK21 구조도(2)의 BOX부 트랜치 보강 상세는 인접 BOX와 맞추도록 함이 타당	ㆍ배수단면 동일적용으로 트랜치 보강 상세가 필요 없으므로 삭제하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#30-3
	ㆍBLOCK21 구조도(6)의 PIT 보강부는 최소두께가 1,900이 되도록 보강부위를 더 길게 하여야 함	ㆍPIT 보강부의 최소두께는 1900이상으로 계획하였음.	도화 구조부 원안적용
	ㆍ집수정 일반도에서 PIT 규격이 누락되어 있으므로 상세 표기 도면 필요	ㆍ집수정 일반도에 PIT부 치수를 표시하였으므로 별도의 PIT 상세도는 필요 없을 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
	ㆍ환기덕트에 대한 구조계산 누락	ㆍ환기덕트에 대한 구조계산을 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#30-6

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 구조분야
5) 바이패스 구간	ㆍ철근배근이 3단으로 되어 있는데 시공성이 매우 불리하고 철근사이에 콘크리트 다짐불량 등이 발생하기 쉬우므로 구조물 두께를 키워서 최대 2단 배근으로 변경 요함 (하부 슬래브를 1800으로 키우면 2단 배근이 가능할 것으로 판단됨)	ㆍ3단 배근의 시공성이 불리한 것은 사실이나, 구조계산상 문제점이 없고 하천 및 고수부지와의 거리가 가까워 구조물 설치공간상의 제약이 큰 위치이므로 단면변경은 곤란할 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ철근이 3단 배근되어 있어 콘크리트 다짐 및 시공성이 매우 불리하므로 하부 슬래브를 키워 2단 배근으로 변경 요구합니다. 설계사 답변에서는 하천 및 고수부지와의 거리가 가까워 구조물 설치 공간상의 제약이 있어 단면변경은 어렵다고 하였으나 하부 슬래브두께를 키우는 것은 공간상 제약과 전혀 무관하므로 하부 슬래브 두께를 키우는 것이 바람직하다고 판단됩니다.	ㆍ철근조립 및 콘크리트 타설은 다소 불리할 수 있으나 3단 배근하여 시공한 사례가 다수 있으므로 시공시 문제가 없다고 판단되며, 단면을 증가시킬 경우 하부슬래브 철근과 벽체철근이 연속됨에 따라 벽체 및 슬래브 두께가 증가되므로 가물막이 및 스트럿 물량 증가등이 발생되어 공사비 절감들을 고려하여 구조계산 결과를 반영함으로서 최소단면을 적용하였음.	도화 구조부 원안적용
6) 외부계단	ㆍ단면 A-A구간의 꺽인 부분에는 거더를 두어 지점부가 되도록 하는 것이 적절함	ㆍ외부대피계단은 종방향으로 긴 박스구조물 형태로 설계된 배근에 특별한 문제가 없는 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
7) 방음벽	ㆍ방음벽의 구조계산이 누락된 것으로 판단되니 보완 요망	ㆍ본 설계 당시 서울시 디자인심의(2016.10)에서 서울시 방음벽 디자인 적용기준을 변경 중에 있어 심의안건에서 보류되었으며, 서울시 방음벽 디자인 적용기준 재정립 확정시 재심의 하여 변경 적용 후 구조계산을 수행할 예정임	도화 구조부 원안적용
8) 시스템 동바리	ㆍ상부슬래브 두께별 또한 내공 변화 치수별 시스템 동바리가 계획 되어야 하나 대표단면에 대하여만 설계되어 있으니 보완 요망	ㆍ상부슬래브 두께와 내공의 변화가 없는 전구간 동일 단면으로 추가 계산은 필요 없는 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	(17.05.31 설계사 의견 검토 결과 회신) ㆍ전구간의 슬래브 두께와 내공의 차이가 동일하지 않으므로 변경구간마다 동바리의 구조계산이 필요하다고 판단됨.	ㆍ시스템 동바리는 대표단면에 대하여 설계되어 있으며 상부슬래브 두께와 내공의 변화가 미소하므로 추가 계산은 필요 없는 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
	ㆍ하중계산에서 수평하중은 고정하중의 2%와 수평 길이당 1.5kN/m를 비교하여 큰 값을 적용하도록 되어 있는데, 본 계산에서는 구조물의 2%가 크나 폭이 좁고 슬래브 두께가 얇은 외부대피계단등과 같은 조건에서는 수평 길이당 1.5kN/m가 크게 나옴	ㆍ하중계산에서 수평하중을 고정하중의 2%와 수평 길이당 1.5kN/m를 비교하였으나 계산결과 안전성에는 문제가 없다고 확인됨.	도화 구조부 원안적용
	ㆍ시스템 동바리의 안전율은 압축하중에 대하여 안전율 2.5와 재 사용강재의 성능저하를 고려한 안전율 1.3을 모두 적용하여야 함 (가시설물 설계기준 참조)	ㆍ하중계산에서 수평하중을 고정하중의 2%와 수평 길이당 1.5kN/m를 비교하였으나 계산결과 안전성에는 문제가 없다고 확인됨.	도화 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
4. 시공분야
1) 토공 - 토공유동표 ① 토적표상	ㆍ흙깍기 수량 전체를 외부 반출 후 성토용으로 다시 반입하여야 하나 깍기 수량을 덤프운반에 적용함 ㆍ흙운반 덤프 토사 : 9,095.4㎥ ⇒ 0 ㆍ사토 토사 : θ150,827.1㎥ / θ135,744.4㎥ ⇒ 10,106㎥ / 9,095.4㎥ ㆍ부족토 토사 : 150,827.1㎥ / 135,744.4㎥ ⇒ 160,933㎥ / 144,839.8㎥	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
1) 토공 - 토공유동표 ② 구조물 되메우기	ㆍ덤프운반 적용하고 사토처리 후 부족토로 적용하였으나 부족토로 외부반입 적용 ㆍ흙운반 덤프 토사 : 38,356.6㎥ / 34,520.9㎥ ⇒ 0 ㆍ사토 토사 : θ138,356.6㎥ / θ34,520.9㎥ ⇒ 0 ㆍ부족토 토사 : 38,356.6㎥ / 34,520.9㎥ ⇒ 38,356.6㎥ / 34,520.9㎥	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
1) 토공 - 토공유동표 ③ 가마니 쌓기	ㆍ덤프운반 적용하고 사토처리 후 부족토로 적용하였으나 부족토로 외부반입 적용 ㆍ흙운반 덤프 토사 : 426.7㎥ / 384.0㎥ ⇒ 0	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
4. 시공분야
1) 토공 - 토공유동표 ③ 가마니 쌓기	ㆍ사토 토사 : θ426.7㎥ / θ384.0㎥ ⇒ 0 ㆍ부족토 토사 : 426.7㎥ / 384.0㎥ ⇒ 426.7㎥ / 384.0 ㎥	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
1) 토공 - 토공유동표 ④ 가도성토	ㆍ덤프운반 적용하고 사토처리 후 부족토로 적용하였으나 부족토로 외부반입 적용 ㆍ흙운반 덤프 토사 : 4,213.3㎥ / 3,792.0㎥ ⇒ 0 ㆍ사토 토사 : θ4,213.3㎥ / θ3,792.0㎥ ⇒ 0 ㆍ부족토 토사 : 4,213.3㎥ / 3,792.0㎥ ⇒ 4,213.3㎥ / 3,792.0㎥	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
1) 토공 - 토공유동표 ⑤ 유동보정	ㆍ흙운반 덤프 토사 : 150,827㎥ / 135,744.4㎥ ⇒ 0	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
2) 배수공 – 토공 (공통사항) ① 유용토	ㆍ터파기 수량에서 되메우기를 제외한 수량을 적용하였으나 현장 여건상 터파기 수량을 현장에 야적이 불가능하므로 전체터파기 수량을 유용토 수량으로 적용 -유용토 : 터파기 – 되메우기 ⇒ 터파기 수량	ㆍ배수공의 터파기 수량은 지하차도 및 보행로 공사중 추진되는 사항으로 현장내 일부적재 적용이 가능할 것으로 판단되어 당초 적용이 타당한 것으로 판단됨.	선진 도로부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
4. 시공분야
2) 배수공 – 토공 (공통사항) ② 부족토	ㆍ토량 유동에서 되메우기 수량을 부족토로 적용하여야 함	ㆍ배수공의 터파기 수량은 지하차도 및 보행로 공사중 추진되는 사항으로 현장내 일부적재 적용이 가능할 것으로 판단되어 당초 적용이 타당한 것으로 판단됨.	선진 도로부 원안적용
2) 배수공 – 암거공 ① BOX 2@3.0×3.5, L=119.52m	ㆍ신축이음 -콘크리트의 건조수축에 의한 균열을 줄이기 위해 신축이음 설치가 필요하며(15m 이상의 경우 15m 설치) -신축이음 누락 ㆍ수팽창지수제 -수로암거는 수팽창지수제를 제외함이 바람직하다고 사료됨 -수팽창지수제 제외	ㆍ15m마다 신축이음을 설치하겠음. ㆍ수팽창지수제 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#35-2
2) 배수공 – 암거공 ② BOX 2@3.0×1.5, L=19.166m	ㆍ수팽창지수제 -수로암거는 수팽창지수제를 제외함이 바람직하다고 사료됨 -수팽창지수제 제외	ㆍ수팽창지수제 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#35-3
2) 배수공 – 암거공 ③ BOX 2@3.0×5.0 (우토실) L=2.0m	ㆍ수팽창지수제 -수로암거는 수팽창지수제를 제외함이 바람직하다고 사료. -수팽창지수제 제외	ㆍ수팽창지수제 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#35-4

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
4. 시공분야
2) 배수공 – 암거공 ④ BOX 2@3.0×2.5, L=26.0m	ㆍ신축이음 -콘크리트의 건조수축에 의한 균열을 줄이기 위해 신축이음 설치가 필요(15m 이상의 경우 15m 설치) -신축이음 누락 ㆍ수팽창 지수제 -수로암거는 수팽창지수제를 제외함이 바람직하다고 사료됨 -수팽창지수제 제외	ㆍ15m마다 신축이음을 설치하겠음. ㆍ수팽창지수제 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#36-1
2) 배수공 – 암거공 ⑤ 날개벽	ㆍ수팽창지수제 -수로암거는 수팽창지수제를 제외함이 바람직하다고 사료됨 -수팽창 지수제 제외	ㆍ수팽창지수제 제외하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#36-2
3) 구조물 – 토공 (공통사항) ① 유용토	ㆍ터파기 수량에서 되메우기를 제외한 수량을 적용하였으나 현장 여건상 터파기 수량을 현장에 야적이 불가능하므로 전체터파기 수량을 유용토 수량으로 적용 -유용토 : 터파기 – 되메우기 ⇒ 터파기 수량	ㆍ현장→임시적치장 운반 및 임시적치장→유용 운반하는 것으로 반영하였음.	도화 도로부 원안적용
3) 구조물 – 토공 (공통사항) ② 부족토	ㆍ토량 유동에서 되메우기 수량을 부족토로 적용하여야 함	ㆍ부족토로 반영되어 있음.	도화 도로부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5. 전기분야
1) 보고서 ① 전력공급방안 질의회신 (p.6~456,457) -상용5,000kVA 예비5,000kVA	ㆍ성과품상의 계약전력 6,000kVA와 상이하며, 전력공급 신청시 전력공급방안 질의 용량을 초과 할 경우 선로용량 부족에 의한 공문 전력공급방안과 상이하여 한전수탁비가 과도하게 발생할 우려가 있으므로 한전과의 재협의가 필요함	ㆍ기 반영된 계약전력(5,000kVA)는 과업초 한전과 협의한 개략용량이며, 한전표준공사비는 최종변경용량(6,500kVA)를 적용하여 한전수탁비를 반영하였음.	경화 기전부 반영 별첨#37-1
	ㆍ2)-②항의 소화펌프 용량 변경사항 적용시 계약전력 6,000kVA 초과 예상되므로 추가 검토 필요함	ㆍ설비부하 용량변경에 따른 최종용량을 검토하여 한전계약전력(6,500kVA)를 반영하였음.	경화 기전부 반영 별첨#37-2
2) 계산서 ② 소화펌프 용량 (19kW × 2대, 상용1, 예비1)	ㆍ기계분야에서 지하차도 소화펌프 용량이 변경되었으나 전기 분야에서 설계에 미반영된 것으로 판단되므로 수정반영이 필요함 -기계분야 : 160kW×4대(상용3, 예비1) ⇒ 변경된 소화펌프 용량을 적용하여 동력용변압기(STR-01, PTR01:2,000kVA) 용량 재검토가 필요함(전압강하를 고려한 변압기 용량계산 필요)	ㆍ변경된 지하차도 최종설비부하용량(160kW×4대)로 전기분야 설계에 반영 하였으며, 전압강하를 고려한 동력용 변압기용량(STR-01, PTR01 : 2,500kVA)로 적용하였음.	경화 기전부 반영 별첨#37-3
	ㆍ소화펌프용량 변경으로 변압기용량 변경시 관련설비 전체 검토 필요함	ㆍ설비부하 용량변경에 따른 최종용량을 검토하여 한전표준공사비 및 동력설비관련 성과물을 재검토하였음.	경화 기전부 반영 별첨#37-4
2) 계산서 ③ 전력간선 굵기 산정 (건축물(관리소) 3.2 전력간선 굵기 산정) - 전압강하(e) =380V의 3% =11.4V	ㆍ전력간선굵기 산정에 적용된 전압강하(e)값 적용 오류로 케이블 규격이 작게 선정되어 있으므로 전압강하(e) 값 수정에 의한 케이블 재산정이 필요함 -전압강하(e) =220V 의 3% = 6.6V	ㆍ전력간선굵기 산정에 적용된 전압강하(e)값을 3상4선식(380V→220V)에 맞게 수정하여 케이블 단면적을 재산정하였음.	경화 기전부 반영 별첨#37-5

설계도서 검토결과

구 분

기술지원기술자 검토의견

설계사 검토의견

비  고

5. 전기분야

2) 계산서

④ 조도계산서

ㆍ 계산서(수계산, 시뮬레이션)와 시방서의 적용광속이 서로 상이하므로 일치 필요함

구분	수계산 광속(lm)	시뮬레이션 광속(lm)	시방서 광속(lm)
LED 100W	9,900	9,731	9,500
LED 150W	14,850	14,559	13,860
LED 200W	19,800	19,310	16,000

ㆍ지하차도 LED터널등 광원의 광속을 시뮬레이션에 적용한 광속이상으로 통일하였음.

(LED 100W : 9,731lm, LED 150W : 14,559lm,

LED 200W : 19,310lm)

경화 기전부

반영

별첨#38-1

3) 도면

⑤ 도봉지하차도 단선결선도(3)

[EE-002] 3,000A

ㆍLV-07,08 판넬내 BUS BAR 용량을 ACB 정격전류(3,200A) 값 이상으로 적용이 필요함

ㆍ단선결선도(3)내 저압반 LV-07, 08 BUS BAR의 적정용량을 정격전류 이상으로 변경하였음.

경화 기전부

반영

별첨#38-2

3) 도면

⑥ 도봉지하차도 전기실 장비배치        평면도 [EE-006]

-판넬간 이격거리, 여유공간 부족

ㆍ판넬간의 이격거리 및 여유공간 부족으로 고압판넬 고장시 자재 반출입에 어려움이 있을 것으로 판단되므로 적절한 유지보수 대책이 필요함

ㆍ보완설계당시 관리소 지하에 위치한 전기실은 기 시공되어 있었으며, 전기실 장비배치는 유지관리 동선 및 장비반입 등을 고려하여 최적화 배치를 계획하였음.

경화 기전부

원안적용

4) 내역서

⑦ 공사원가계산서(p.4)

-50억미만 제비율 적용

ㆍ공사규모가 50억이 초과하므로 공사원가계산서의 제비율 재검토가 필요함

-50억~300억 미만

ㆍ공사규모 및 공사기간에 맞게 발주처와 협의후 원가계산 제비율을 재적용하였음.

경화 기전부

반영

별첨#38-3

4) 내역서

⑧ 한전수탁공사비(p.4)

-수전용량 5,000kVA 금액

ㆍ한전수탁공사비 적용 오류로 수전용량을 재검토하여 한전수탁공사비 반영 필요함

ㆍ기 반영된 계약전력(5,000kVA)는 과업초 한전과 협의한 개략용량이며, 한전표준공사비는 최종변경용량(6,500kVA)를 적용하여 한전수탁비를 반영하였음.

경화 기전부

반영

별첨#38-4

설계도서 검토결과

구 분

기술지원기술자 검토의견

설계사 검토의견

비  고

5. 전기분야

4) 내역서

⑨ 직선접속재 수량

(p.11)

ㆍ직선접속재 수량이 수량산출서와 상이하므로 일치 요함

구분	수량산출서	내역서
열수축형 50㎟	24개	312개
열수축형 70㎟	40개	752개

ㆍ내역서에 적용한 직선접속재 수량은 오기이며 수량산출서 수량으로 변경하였음.

경화 기전부

반영

별첨#39-1

4) 내역서

⑩ TRAY COVER(p.16)

-전체구간 반영됨

ㆍ터널내 CABLE TRAY COVER 적용은 유지관리와 경제성을 종합적으로 검토하여 터널 내 CABLE TRAY COVER 반영 여부 판단이 필요함

ㆍ지하차도내 벽체 및 환기풍도내 CABLE TRAY는 비상시 케이블의 안정성을 고려하여 COVER를 적용하고, 공동구 및 지하차도 천정에 설치하는 조명용 CABLE TRAY는 유지관리를 고려하여 COVER를 제외하였음.

경화 기전부

반영

별첨#39-2

4) 내역서

⑪ 조명기구 및 옥외보안등 금액

(p.29)

ㆍ조명기구(A~H) 및 옥외보안등은 견적서상에 VAT가 포함된 금액으로 VAT가 이중으로 반영되어 있으므로 VAT를 제외한 금액 반영이 필요함

ㆍ발주처 협의후 조명기구(A~H) 및 옥외보안등을 VAT제외한 금액으로 관급자재에 반영하였음.

경화 기전부

반영

별첨#39-3

4) 내역서

⑫ UPS 및 축전지 금액

(p.53)

ㆍUPS 및 축전지는 견적서상에 VAT가 포함된 금액으로 VAT가 이중으로 반영되어 있으므로 VAT를 제외한 금액 반영이 필요함

ㆍUPS 및 축전지를 VAT제외한 금액으로 관급공사비에 반영하였음.

경화 기전부

반영

별첨#39-4

4) 내역서

⑬ 통합폴 가로등주 재료비 단가

(p.62) : 134,000원

ㆍ통합폴 가로등주 재료비 단가가 단가산출서 (p.212)상의 적용오류로 오적용 되어 있으므로 확인하여 수정이 필요함

ㆍ통합폴 가로등주의 단가산출서상 견적단가(C사)를 수정하여 반영하였음.

경화 기전부

반영

별첨#39-5

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5. 전기분야
5) 시방서 ⑭ MOF CT비(p.1~143) -정격 1,2차 전류 : 150/5A	ㆍMOF 정격 1,2차 전류가 도면 및 계산서와 상이하므로 일치 요함 -도면, 계산서 : 200/5A	ㆍ시방서의 MOF CT비를 도면 및 계산서와 일치하게 200/5A로 수정하였음	경화 기전부 반영 별첨#40-1
5) 시방서 ⑮ 몰드변압기(p.1~46,47) -표준소비효율 몰드변압기 적용	ㆍ변압기 용량 및 형식에 따른 적정 소비효율을 적용하여 시방서 검토 수정 필요함	ㆍ몰드변압기 용량 및 형식에 맞게(3,000kVA이하 표준소비효율 변압기, 3,000kVA초과 최저소비효율 변압기)로 시방서를 수정하였음	경화 기전부 반영 별첨#40-2

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5.1 통신분야
1) 도면 ① 도봉지하차도 CCTV설비 계통도 [ET-005]	ㆍ지하차도 CCTV용 제어함체내 FDF의 Port 재산정이 필요함.	ㆍCCTV제어함체 내 광접속장비FDF는 4Port(CCTV 2Port, 비상전화 2Port)로 계획하였음.	경화 기전부 원안적용
	ㆍ지하차내 설치한 CCTV를 전구간 영상유고설비가 아닌 위험지역에만 설치하였으므로 고정형이 아닌 회전형으로 감시지역 확대 검토 필요	ㆍ영상유고설비적용 CCTV는 오동작(재설정) 및 검지영역이탈 등 유지관리 문제점 때문에 고정형으로 적용하였으며, 그 외 CCTV는 안정성(감시지역 확대)를 고려한 회전형으로 반영하였음.	경화 기전부 반영 별첨#41-1
2) 시방서 ① 1-12 CCTV설비 (p.1-59)	ㆍ5.1.2 데이터 분산/병렬 처리장치 ⑤레코딩 (다)최대HDD용량:32TB로 명기되어 있으며 적정용량산정 검토 필요	ㆍ산출식(NVR 1개월 저장) : 카메라 수량 x 카메라초당대역폭 x 86,400초 x 30일 x M/D율 ☞ 18 x 4.1/8 x 86,400 x 30 x 1/1,024 x 1.25 ≒29.18 ∴32TB 계획하였음.	경화 기전부 원안적용
3) 도면 ① 도봉지하차도 라디오재방송설비 시스템 블럭도 [ET-014]	ㆍ도면상에는 DMB장비, DMB Antenna는 본공사 제외라고 명기되어 있으나 내역에는 반영 되있어 확인 검토 필요	ㆍ도면상에 DMB장비, DMB Antenna를 본공사분으로 수정하였음.	경화 기전부 반영 별첨#41-2
	ㆍ도면상에는 비상방송은 'Ad-hoc방식으로서 4Group으로 구성'이라고 명기되어 있는데 4Group의 의미는 무었인지 확인 필요	ㆍ광보조중계기 한 대를 비상방송 1Group으로 계획하여 명기한 것이며, 전체를 4Group에서 3Group으로 수정하였음.	경화 기전부 반영 별첨#41-3

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5.1 통신분야
4) 전기 관급내역서p.53~58	ㆍUPS 장치가 20kVA와 60kVA로 되어있으나 1셑으로 통합 검토 필요(전기 관급내역서)	ㆍUPS#1(60kVA)는 비상조명, 유도등, CCTV 등 전기실에 설치하는 비상전원용이며, UPS#2(20kVA)는 통합SI시스템 등 제어실에 설치하는 비상전원용으로 안정성을 고려하여 전기/통신을 분리 계획하였음.	경화 기전부 원안적용
5) 도면[ET-001~002]	ㆍ시설관리공단 SI스테이션은 감시용이므로 최적화가 필요(통합패키지와 HMI 소프트웨어)	ㆍ시설관리공단 SI스테이션 감시S/W는 도봉지하차도 통합SI와 동일한 신설패키지로 구성되도록 시설관리공단과 협의하여 반영하였음.	경화 기전부 원안적용
	ㆍreddundancy type가 4중화인 것으로 보이는바 도면, 내역 및 시방이 일치하는지 확인 필요	ㆍ통합 SI Server는 Redundancy(2중화)로 구성되어있으며, 성과물(도면, 내역, 시방서)내용이 2중화로 되어있는지 확인하였음.	경화 기전부 원안적용
6) 도면 ① 옥외광케이블설비 평면도(1)~(3) [ET-027~029]	ㆍ도봉지하차도 관리소에 중간 연결장비 설치 및 광 자가망(동부간선로)을 통해 마장도 교통관리센터로 전송이 가능하게 계획 되어있는지 확인 필요	ㆍ도봉지하차도 제어실내 시설관리공단용 광MUX LINK장비를 설치하고 창동교 인근에 있는 광케이블 접속점에 연결하여 광 자가망(동부간선로)를 통해 마장동 교통관리센터로 전송 할 수 있도록 시설관리공단과 협의하여 반영하였음.	경화 기전부 원안적용
7) 도면 ① 도봉지하차고 라디오재방송 및 비상방송설비 평면도(1)~(2) [ET-012~013]	ㆍ개정(2016년)된 도로터널 방재시설 설치 및 관리지침에 맞게 비상방송설비(터널 입구부 상황전파를 위한 비상방송 추가)가 계획 되어있는지 확인 필요	ㆍ터널입구 전방에 200m까지 50m간격으로 옥외스피커를 설치하였으며, 옥외가로등과 병설하여 설치하는 것으로 계획하였음.	경화 기전부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5.1 통신분야
8) 시방서 ① 1-11 라디오재방송설비 (p.1-36)	ㆍ“본 시설은 도로터널에 설치하여 터널 내 이동하는 차량 내에서 FM 및 DMB 방송수신, 국가통합망(TRS) 방식의 경찰무선 교신이 가능하도록 하고~”라고 명기되어 있는데 TRS방식 적용여부 검토 필요	ㆍ라디오재방송설비 중 FM, DMB방송 및 국가통합망(TRS)는 법적인 사항은 아니지만, 터널내 차량사고 및 자연재해 등 안전성 향상을 도모하기 위해서 국가통합망(TRS)를 계획하였음.	경화 기전부 원안적용
9)통신시스템 구성 업무 Scope 도면[ET-001~0002], 전기시방서	ㆍ시설운영관리 주설비인 통신설비(업무)를 전기분야(시방서 1-12전력제어설비 참조)에 근거하고 있으나 실질상 통신(제어)회사가 더 효율적으로 수행가능한 업무이므로 자동제어분야나 정보통신분야로 업무 Scope 재검토 필요	ㆍ2008년 착공 및 2011년 설계변경시 자동제어설비 공정이 전기분야에 기반영 되어있었으며, 금회 보완설계시도 발주처와 협의하여 반영하였음.	경화 기전부 원안적용
	ㆍ도면, 시방서 및 내역서의 특정브랜드 명칭과 특정치수 표기가 필요한지를 재검토(전기분야예:CIMON, SQL, 인터컴, MCCS, 쌍극자피뢰침 통신분야 예: 영상감시장치 HUB 무게, 치수)	ㆍ“시공 전 동등이상의 성능, 안전성, 내구성 등을 가진 자재로 감독관의 승인을 득한 후 시공하여야 한다.”라는 문구를 도면, 시방서 및 내역서상에 명기하여 범용으로 적용하게 하였음.	경화 기전부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	기술지원기술자 검토의견	설계사 검토의견	비 고
6. 기계·건축분야
1) 내역서 ① 단가검토	ㆍ물가자료, 물가정보 및 조달물가 중 적용기준(적용 월)과 견적시 2개 업체 이상으로 견적하였는지 검토할 것	ㆍ가격정보, 물가자료, 물가정보지의 2016년 11월 기준으로 작성하였고, 견적서 대체시에는 2개 이상의 견적서를 제출하였음. ㆍ현재 결정된 최종 단가는 조달청에서 검토한 결과임	유원 원안적용
2) 시방서 ② 대변기로탱크	ㆍ절수 방식을 검토하여 설치할 것	ㆍ대변기(L.T) 는 절수형으로 반영되어 있음	유원 원안적용
3) 도면 ③ 환기방식 및 유해가스	ㆍ1종, 2종 및 3종이 적절하게 계획되었는지 검토 할 것 ㆍ유해가스 제거로 인한 2차 피해가 없도록 설계 반영할 것	ㆍ전기실, 기계실, 송풍기실, 발전기실은 기계급기,기계배기 방식인 1종 환기방식으로 계획 되어 있으며, 화장실,CO2실, 창고등은 취기 및 기타 오염 물질 확산 방지를 위해 자연급기 기계배기 방식인 3종 환기 방식으로 계획되어 있음 ㆍ유해가스제거설비는 지하차도 내 오염공기를 흡입하여 여재를 통과시킴으로해서 정화처리 하는 방식이며, 일정주기로 여재를 교체하여 제거효율을 유지하는 방식이므로 오염공기 정화처리로 인한 2차피해 발생은 없음	유원 원안적용
4) 지침서 ④ 제트펜 및 소화기	ㆍ제조년월일 및 경년변화 점검할 것 ㆍ소화약제 성능검사와 약제의 성상변화 상태를 점검할 것	ㆍ제트팬은 일상점검(15일에 1회)과 정기점검(분기별 1회)을 통해 제트팬의 경년변화 및 운전상태, 각 부위별 오염도 등을 점검하도록 명시하였음 ㆍ소화기에 대한 점검은 소방법에 따라 점검하여 경년변화에 의한 교환 등을 수행하도록 명시하였음	유원 원안적용
5) 건축 ① 도면검토 -지하2층 평면도	ㆍ지하2층 평면도상 전기실 칸막이 변경 외 특별한 사항이 없음	ㆍ해당사항 없음.

설계도서 검토결과

구 분	건설사업관리단 검토의견	설계사 검토의견	비 고
1. 시공분야
1) 수량산출서 A-3 : 1+400~3+080 ① 구조물공	ㆍ지하차도 -. 가시설 이월수량 24. 매달기 (19. 송전관매 달기)에서, 전체연장이 40m이나 수식에는 60m 로 되어 있음	ㆍ19. 송전관 매달기 TYPE-1의 연장 적용오류이므로 40m로 수정하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#45-1
2) 도면 ① 언더피닝 (M/P+피스브라켓+S/J)	ㆍ가시설 언더피닝 -. 수량산출서는 반영되어 있으나, 도면 및 구조 계산서 없음	ㆍ측면 및 중간말뚝 추가 근입에 따른 공사비 산정을 위하여 수량산출에 반영하였으나, 시공시 현장여건을 감안하여 적정 공법 선정 후 시공하는 것이 적정할 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용
3) 폐기물 ① A-3 : 1+400~3+080	ㆍ폐기물 현장조건 부합 여부 -. 폐아스콘 및 폐콘크리트 반영되어 있으나 혼 합폐기물 미반영 (실제현장조건은 측점 2+750~2+900(좌·우) 추진 중 혼합폐기물 층후 5~6m 분포가 되어 있음) ㆍ지반조사보고서 (P.33,35,39) -. 매립층 : 부분적 쓰레기 포함 -. UB-5 : 소량의 쓰레기 포함 -. NBH-3,4공 : 생활쓰레기 등 포함 명기됨	ㆍ시추조사 결과 부분적 쓰레기층이 확인되었으나 실제 물량을 산출하기에는 한계가 있으므로 공사시 혼합폐기물량을 정확히 파악하여 반영함이 바람직함.	도화 도로부 일부반영

설계도서 검토결과

구 분	건설사업관리단 검토의견	설계사 검토의견	비 고
1. 시공분야
4) 단가산출서 ① 콘크리트 보호도장 (3회)	ㆍ콘크리트 보호도장 (3회) -.단가구성은 재료비+노임+공구손료가 반영되어 있으나, 도장작업을 위한 사전 작업인 전처리(그라인딩, 고압세척) 및 가설재(비계 등) 누락되어 있음	ㆍ지하차도 내부도장인 CORUSEAL 공법은 서울시 특정공법심의(2016.6.17.) 의결사항으로 이 당시 첨부된 견적서에 현장가시설비는 별도 처리로 명기되어 있지만 전처리 비용은 견적금액에 포함되어 있는 것으로 판단되며, 추후 전처리 비용 미포함에 대한 내용이 추가되었으므로 전체 비용은 심의 의결시 견적을 준수하는 것이 바람직할 것으로 판단됨. ㆍ도장금액 산정시 간단한 세정 등의 표면정리 비용은 견적에 포함시켜 처리하는 것이 일반적임. ㆍ콘크리트 타설 후 표면이 깨끗하고 고른 양호한 상태라면 그라인딩 등 별도의 면정리는 불필요할 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
5) 실시설계보고서 및 공사시방서 ① 계측 계획	ㆍ가시설 계측 관련 상세한 계획 및 기준을 추가하고 인접구조물 구간에 대한 상세현황을 추가하여 공사관리에 활용할 수 있도록 보완 필요함	ㆍ기술심의 의견을 반영한 가시설 계측계획도를 구조물도에 기수록 하였으며, 시공시 현장여건을 반영하여 상세한 계획수립을 적용하는 것이 적정할 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
1. 구조물분야
1) U-type	ㆍ시점부 U-type구간 상부 가로등 기초 설치 수량 (콘크리트, 철근) 누락	ㆍ가로등 기초 설치 수량 추가하겠음.	도화 구조부 반영 별첨#47-1
	ㆍU-type 주철근 H16 조립시 6m 이상의 장대철근은 중간 Joint 수량 누락 (예시) BLOCK 9 의 W4 철근 등	ㆍ최대 철근적용길이 10m로 계획하였음.	도화 구조부 원안적용
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍBLOCK9의 기초 슬래브 두께는 1.2m로 H16 철근 9m를 한번에 세워 시공하기 어려움. 벽체를 나눠치는 곳에서 Joint가 필요함.	ㆍ이음 최소화 및 경제성등을 고려하여 장철근(L=10m)을 적용하였으므로, 현장에서 주의 시공하면 가능할 것으로 판단됨	도화 구조부 원안적용
2) BOX & U-type	ㆍBox 구조물 포장면 좌/우 배수로 거푸집 수량에서 바닥거푸집 수량 전부 누락 (0.25m X 2개소 X 1,490m)	ㆍ배수로 측면부 거푸집 수량은 산출하여 반영하였으며 바닥거푸집은 필요 없을 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ기초 콘크리트 타설시 배수로 하부 융기로 구배형성 불가능 현재 기초콘크리트 타설시 하부 거푸집 조립 후 시행	ㆍ배수로 측면부 거푸집 수량은 산출하여 반영하였으며 바닥거푸집은 콘크리트 타설시 타설상태 육안확인 등을 고려 설치하지 않는 것이 적절하다 판단됨	도화 구조부 원안적용
	ㆍ신축이음부 보강 철근 수량 전 구간(L=1.49km) 누락	ㆍ균열제어용 신축이음장치 다웰바에 대한 사항은 원설계자 의견요청서(동부2감-17-48)에 대한 답변으로 전달하였음.	도화 구조부 원안적용
3) BOX	ㆍ비계발판 - 현재 외부 비계발판 수량만 적용되어 있음 - 서울시 비계발판 설치 기준에 준하는 벽체 내부 비계발판 전 구간 누락	ㆍ비계 수량은 국도건설공사 설계실무요령(국토교통부, 2016)의 수량산출요령에 준하여 산출하였음.	도화 구조부 원안적용
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ구조물 SPAN의 측벽 비계수량 누락됨. 국도건설공사 설계실무 요령 (2016)에 따라 측면부 각 60cm씩 반영요청. {(H-0.5)X2}X(L+1.2m)	ㆍ비계 수량은 국도건설공사 설계실무요령(국토교통부, 2016)의 수량산출요령에 준하여 산출하였음.	도화 구조부 원안적용

구 분	건설사업관리단 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	ㆍ국도건설공사 설계실무요령(2016)에 구조물 내부 비계수량이 없으나 현장여건(버팀보3,4단)에 따라 내부 비계설치 필요.
	ㆍBLOCK 11 (제트팬 미설치 BOX구간) 철근 수량 10m 당 65.156ton BLOCK 12 (제트팬 미설치 BOX구간) 철근 수량 10m 당 64.027ton BLOCK 13 (제트팬 설치 BOX구간) 철근 수량 10m 당 60.037 ton BLOCK 14 (제트팬 설치 BOX구간) 철근 수량 10m 당 75.278 ton - BLOCK 13은 제트팬 설치구간으로 단면이 증가됨에도 불구하고 전체 철근 수량이 오히려 BLOCK 12보다 적고, 철근 배치에 대한 검토 가 필요할 것으로 예상됨	ㆍ철근 배치에 대한 추가 검토결과, 단면규격과 적용토피의 차이에 따른 구조계산 결과이므로 특별한 문제는 없을 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
1. 구조물분야
3) BOX	ㆍ철근 배근 수량 검토 BLOCK 55 (STA.3+050 ~ 3+080) 의 경우 (변경 전) 345.514 ton 에서 (변경 후) 273.579 톤으로 급감하였음 녹천 지화화 설계변경 후 H32 철근은 H29로 바뀌고, 벽체 주철근 간격이 감소하였음 -철근 배근 수량 검토가 필요할 것으로 생각됨	ㆍ변경 전과 변경 후의 지하차도 단면 구조계산의 적용토피가 7.130m에서 6.000m로 변경되었으며, 구조계산 재검토 결과 특별한 문제는 없을 것으로 판단됨.	도화 구조부 원안적용
4) 옹벽공	ㆍ일반 옹벽 BLOCK 1 (좌,우), BLOCK 2 (좌,우) 수량 전체 누락	ㆍSTA.1+400 이전 옹벽은 본 과업에 해당하지 않으므로 수량을 산출하지 않았음.	도화 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 가시설분야
1) 가시설	ㆍ가시설구간 지장물 횡단부 보강 방안 누락 (차수+토압) - 배수암거 매달기 구간 - 창동교차로 지장물 구간(가스, 송전, 배전, 전력구 등) 단, Pile 항타 수량은 있음 - 녹천교, 창동교 M.S.G 각 47.5m 수량 있음 (과소 수량)	ㆍ하수박스 매달기 구간은 지하수위 및 토압을 고려하여 가시설의 연장을 충분히 확보하였음. ㆍ도봉교차로 지장물 횡단 구간은 토류벽 콘크리트로 기반영 하였음. ㆍ녹천교 및 창동교 M.S.G 그라우팅은 기존 교대폭원 37.5m에 여유길이 10m를 추가하여 계획하였음.	선진 구조부 원안적용
	ㆍ작업구 설치 상세도 누락 - H-버팀보 설치에 따른 좌굴 검토 및 보강 방안 - 리핑 굴착 단가산출 근거(발파+도져 집토)	ㆍ작업구 설치 상세도를 추가하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#50-2
	ㆍ장비 통행로 설치 검토 - 토공 작업시 장비 통행로용 (B=4.0m) 중앙 파일 간격 조정 - 중앙 파일 간격 조정에 따른 주형 받침보 보강 방안 검토	ㆍ작업구를 통한 장비반입으로 장비운용계획을 세우는 것이 적정할 것으로 판단됨. (작업구의 크로스 배치로 장비가 중앙파일 좌․우로 이동없는 장비운용 계획으로 적용하였음)	선진 구조부 일부반영 별첨#50-3
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ작업구 설치시 중앙파일 간격 검토 요함. 하부에서 장비가 중앙파일 좌,우로 이동이 가능하여함. 장비이동시 크레인으로 상하차는 불가함.(일반차량 통행간섭)	ㆍ상동	선진 구조부 원안적용
	ㆍ곡선부에 필요한 복공 제작 및 설치 - 상세도 및 수량 누락 - 곡선부 주형보 2m 둥 간격으로 설치 불가	ㆍ곡선부의 반경 R=550~800m로 주형보의 설치가 가능할 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ주형보를 곡선부 반경으로 설치는 가능하나, 곡선부 반경에 맞는 복공판(기성품)없으니 제작 복공판 상세도 반영필요.(현장 자체 시공상세도 또는 설계사에서 상세도 가능여부)	ㆍ복공판 설치시 현장 여건에 따라 곡선부의 복공판 형상이 변경되므로 시공시 현장 여건을 반영하여 복공판을 제작하는 것이 적절한 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용
	ㆍ피스 브라켓 - 제작 수량 일부 반영 (148EA) - 강재 손료는 수량산출서에 있고 자재 집계표 누락	ㆍ피스 브라켓 제작총수량은 3,582EA로 모두 적용되어 있으며, 강재손료는 내역서상 적용되었음.	선진 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
2. 가시설분야
1) 가시설	ㆍ측벽 파일 300 x 305 사용 구간 근거 - Sta. 1+940~1+963 -> 피난계단 #1 Sta.1+915~1+960 대비 과소 반영 - Sta. 2+340~2+380 -> 피난계단 없는 구간 반영	ㆍ측벽 파일 300 x 300 적용구간이 불가한 구간에 측벽 파일 300 x 305를 적용함. (구조 계산서(Ⅳ) 참조)	선진 구조부 원안적용
	ㆍ띠장 연결 상세도 및 수량 누락 - 우각부, 단차부 도면은 있으나 수량 누락 - 띠장은 평행으로 Plate 10m 간격으로 연결 하는 수량만 반영	ㆍ우각부 수량은 추가 반영하겠음. ㆍ띠장 연결 상세도는 가시설 상세도(7)에 기반영 되었음.	선진 구조부 반영 별첨#52-2 원안적용
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ띠장의 이음 수량이 아닌 가시설 상세도(8)에 반영된 단차부 띠장 연결 보강 수량이 누락됨.	ㆍ가시설 상세도(8)의 띠장연결보강 상세도는 단차부의 띠장 연결부 보강도면으로 상세도에 수록하였으나 엄지말뚝에 설치되어 추가 보강이 불필요하므로 수량산출시 미반영 하였음.	선진 구조부 원안적용
	ㆍ건축관리동 - 물탱크 가시설 누락	ㆍ해당구간은 본 과업구간 외 구간으로 설계도서에 수록하지 않았으며 가시설 성과품을 기제출하였음.	선진 구조부 원안적용
	ㆍ가시설 토류판 - 산출근거, 도면 누락	ㆍ가시설 전개도상에 토류판 설치 위치를 표시 하겠음.	선진 구조부 반영 별첨#52-5
	ㆍ복공판 주형보 길이 만큼 좌/우 추가 필요 - 현재는 H-pile까지만 복공판 면적반영	ㆍ수량산출시 가시설상세도(15) 「주형보 끝단처리」에 적용된 추가길이 500㎜를 반영하여 산출하였음.	선진 구조부 원안적용

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ도면(상세도)과 수량산출서 상이 [수량산출서] H/P폭+500mm×2 적용 [도면] S/P폭+500mm×2 적용 → H/P, S/P 폭 : 500mm×2 추가반영 ㆍ복공판 설치폭 21.35m적용시 복공판 생산규격을 반영한 수량 적용 요청 (22m적용)	ㆍ수량산출서 작성시 H/P폭+S/P폭+500mm×2 적용하여 도면과 같게 산출 반영하였으며, 제작복공판의 규격을 반영한 수량은 현장여건을 반영하여 시공시 적용하는 것이 적정할 것으로 판단됨.	선진 구조부 원안적용
	ㆍ시점부 U-type - 170M구간 복공판 설치 필요	ㆍ우회도로의 확보 및 차량통제로 복공판 미설치 구간임.	선진 구조부 원안적용

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
3. 부대공분야
1) 지장물	ㆍ 지장물 이설 누락 - 가스관로 이설 (D=100mm, Sta.1+780, Sta.2+180 상수도 이설구간, 외부대피 계단 #5, #6) - 가스 계측기 설치 (침하봉, 경사계) → 대륜 이엔에스 - 한전 배전관로 이설 (녹천구간, 외부대피 계단 #5, #6) - 난방열관로 이설 (D=400mm x 2ea, Sta.1+780 ~ 2+125, D=630mm x 2ea, Sta.1+780 횡단) - 오수관로 철거 및 신설 (D=800mm Sta.1+780, D=600mm Sta.2+100) D=450mm 이설은 있음 - 1+400~1+680 구간 신설 골프장 철거 및 복구 누락 (옹벽공사 후 식생호안블럭으로 설계됨)	ㆍ 지장물 이설은 도로를 점용해 사용하는 관리 기관에서 공사를 시행, 관리하는 것이 바람직함. - 가스관로 이설, 한전 배전관로 이설 등 - 마들길 및 오수관로는 도봉구청이 공사완료 후 유지관리 함. - 골프장 철거수량은 깍기량이 반영되어 있으며 사면절취부분은 식생호안블럭으로 설계되어 있음.	선진 도로부 원안적용 도화 도로부 원안적용
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍ지하화연결 보완실시설계에 가스관로(Sta.1+784) 저촉에 따른 재검토 필요함. (대륜서울안전2:2016-339호 공문 BOX-TYPE구간 축소 또는 확대 등 검토요망)	ㆍ지장물 이설은 도로를 점용해 사용하는 관리 기관에서 공사를 시행, 관리하는 것이 바람직하며 가스관로 저촉을 위한 지하차도 박스연장 축소 및 확대는 어려울 것으로 판단됨.	선진 도로부 원안적용
2) 폐기물	ㆍ 터파기부 폐기물 발생(성상분류 용역 필요)	ㆍ터파기시 발생되는 폐기물 수량은 설계시 확인이 불가하여 현장 시공시 공사감리관 확인 및 감독관 보고 후 정산하는 것이 바람직할 것으로 판단됨.	선진 도로부 원안적용
4. 배수공분야
1) 하수박스	ㆍ 하수박스 이설(Sta.1+421 L=35m, Sta.1+613 L=121.52m) - 신구 접합부 연결 수량 누락	ㆍ신축이음은 기 반영되어 있으며 수팽창지수제는 삭제하겠음. ㆍ작업 중 물돌리기는 Sta.1+421 및 Sta.1+613	선진 도로부 반영 별첨#54-4-1

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
	- 도면 연장 L=121.52m 수량산출서 L=119.52m - 작업 중 물돌리기 상세 및 수량 누락	구간시공은 갈수기에 시공이 적절하나 Sta. 1+613 구간은 상시 유수가 있어 반영하겠음 ㆍSta.1+613구간 BOX연장은 우토실(L=2.0m) 임
	(17.07.28 설계사 검토의견 회신) ㆍSta.2+120 구간의 하수암거철거 후 파형강관 매달기와 관련하여 매달기 전용 중앙 파일 항타 전 하수암거 철거가 선행되어야 하니 물돌리기를 반영하여야 함.	ㆍSta.2+120 구간의 하수암거철거 시 임시 물돌리기와 관련하여 물돌리기를 반영하겠음.	선진 도로부 반영 별첨#55-4-1
2) 오수관로	ㆍ 관로 작업 - 오수관로 작업 중 물돌리기 상세 및 수량 누락	ㆍ도봉구청에서 유지관리하는 오수관로 작업 중 물돌리기 상세 및 수량을 반영하겠음.	선진 도로부 반영 별첨#55-4-2

설계도서 검토결과

구 분	시공사 검토의견	설계사 검토의견	비 고
5. 수량산출서 수식오류
1) 토공집계표	ㆍ오류위치) 01.토공/토공집계표/6행, 전체 오류내용) 토적표 수량산출서 누락	ㆍ수량이 반영되어 있음.	도화 도로부 원안적용
	ㆍ오류위치) 01.토공/토공량계산서(수식연결) 오류내용) 토적집계표 수식누락	ㆍ수량이 반영되어 있음.	도화 도로부 원안적용
2) 토공 타 공종 이기 수량	ㆍ오류위치)01.토공/타공종이기수량집계표/F4~F51 오류내용) 구조물공 이월수량 산출서 누락	ㆍ구조물공에 이월수량이 표기되어 있음.	도화 도로부 원안적용
	ㆍ오류위치) 01.토공/구조분야 이월수량(도로전달) /F8~F25 오류내용) 수식 미 연결	ㆍ수량이 반영되어 있음.	도화 도로부 원안적용
3) 배수공집계	ㆍ오류위치) 02.배수공/00.배수공집계/총괄수량집계 /AY5,AZ5,BY10,BY11,CA9 오류내용) 횡배수관 파형강관절단, 우수받이 표층공제, 맨홀덮개 수식 미 연결	ㆍ횡배수관 파형강관절단은 1본당 연장이 1~10m까지 생산가능하며 규격당 1개소로 적용하였으며, 맨홀덮개 및 우수받이는 수식을 연결하였음.	선진 도로부 원안적용
4) 구조물공 / 옹벽공	ㆍ오류위치) 03.구조물공/01.지하차도/08.가시설 이월수량/G216,G219,G221 오류내용) 가시설 이월수량 수식오류	ㆍ가시설 이월수량 이상 없음	선진 구조부 원안적용
5) 구조물공 집계	ㆍ오류위치) 03.-1가시설/02.동부간선도로 가시설 수량산출서(1110)-수정후/매달기집계/F23 오류내용) 매달기집계/한전맨홀매달기 수식 미연결	ㆍ가시설 매달기 집계 수량에는 이상 없음.	선진 구조부 원안적용
6) 교통안전시설공	ㆍ오류위치) 05.부대공/6(1)교통안전시설공 (2공구)/BOQ/H열, 전체 오류내용) 수식 미연결 / 연결파일명 오류	ㆍ부대공 및 교통안전시설공 BOQ 및 연결파일명 오류 수정하여 반영하겠음.	선진 도로부 반영 별첨#56-5-6

별첨 #1